Усилитель мощности звуковой частоты

Усилитель мощности звуковой частоты

Министерство образования Российской Федерации

Уральский государственный технический университет - УПИ

Кафедра «Радиоэлектроники информационных систем»

                                                                                                              Оценка проекта  

Члены комиссии

Пояснительная записка

к курсовому проекту

Усилитель мощности звуковой частоты

По предмету «Схемотехника аналоговых электронных устройств»

2007 000000 109 ПЗ

Дата:                    31.05.2002

Группа:                Р - 304

Руководители:     В. Г. Важенин

Консультант:       С. В. Гриньков

Студент:              И. В. Колтышев

Екатеринбург 2002

оглавление

Введение. 3

1 Теоретические основы о проектировании умзч. 4

2 Разработка принципиальной схемы.. 6

2. 1 Выходные параметры.. 6

2. 2 Выходной каскад. 6

2. 3 Промежуточный каскад. 8

2. 4 Входной каскад. 10

3 Исследование УМЗЧ с помощь ЭВМ.. 12

заключение. 13

Библиографический список.. 14

Приложение A.. 15

А1 Переходная характеристика при Uвыхмакс. 15

А2 Переходная характеристика при Uвыхном для  T=10, 27 и 60 °С.. 15

Приложение B. 16

Приложение С.. 17

приложение D.. 18

Приложение Е. 21

Приложение F. 23

приложение H.. 24

Приложение G.. 26

ПРИЛОЖЕНИЕ i 27

ПРИЛОЖЕНИЕ k.. 28

ПРИЛОЖЕНИЕ l. 29

ПРИЛОЖЕНИЕ m.. 31

пРИЛОЖЕНИЕ N.. 32

Введение

В данном курсовом проекте нам было предложено спроектировать усилители мощности звуковой частоты (УМЗЧ).

УМЗЧ имеют широкое применение. Качество данных устройств характеризуется следующими основными показателями: линейные искажения (неравномерность амплитудно- и фазо- частотной характеристик), нелинейные искажения и паразитная модуляция (появление новых составляющих в частотном спектре сигнала, вариации уровня и частоты передаваемого сигнала – детонация), относительный уровень помех (отношение сигнал/ шум). Тенденции развития УМЗЧ направлены на улучшение этих параметров. Нам же предлагается спроектировать относительно простой усилитель.

Целью проектирования является разработка усилителя в соответствии с техническим заданием, выбор его принципиальной схемы, расчет параметров элементов схем, разработка печатной платы, а так же тестирование и проведение различных анализов полученной схемы с помощью ЭВМ с цель её доработки и определением характеристик.

В результате мы должны представить всю необходимую техническую документацию, относящеюся к работе: схема проектируемого устройства,  печатная плата, различные графики, характеризующие его параметры и т. д.

1 Теоретические основы о проектировании умзч

 Усилители мощности предназна­чены для увеличения высокой выходной мощности звуковых сигналов. Принцип работы усилителей мощности состоит в том, что они преобразуют подводимую к ним от источника питания мощность постоянного тока в переменный ток, причем форма сигнала на выходе усилителя полностью повторяет сигнал на входе. Усилители мощности должны обладать небольшими искажениями и высоким КПД (отношение мощностей переменного тока на выходе и постоянного тока, подводимого от источника питания).

 Усилители мощности, как правило, состоят из нескольких каскадов. Предварительного, промежуточного и оконечного усиления . Разница лишь в том, что входные и промежуточные усилительные каскады работают в режиме большого усиления по току или напряжению, а выходные каскады при коэффициентах усиления Ku1.

Входные каскады обычно реализуются по дифференциальной схеме. Их свойства (в частности, динамический диапазон) определяются в основном сильносигнальными свойствами всего усилителя на высоких частотах (максимально допустимая скорость нарастания сигнала). В данном курсовом проектируется УМЗЧ по мостовой схеме, входной каскад которого осуществляет усиление входного напряжения, а последующие каскады – усиление по току.

 Промежуточный каскад является вторым каскадом усиления напряжения. Он же служит источником напряжения смещения рабочей точки для оконечного каскада ΔU. Основную проблему в схемах, где промежуточный каскад является источником напряжения смещения ΔU для оконечных каскадов, представляет задача обеспечения термической стабильности биполярных транзисторов в выходных каскадах. При постоянном напряжении смещения ΔU температурная зависимость напряжения пере­хода база-эмиттер влечет за собой весьма нежелательную термическую поло­жительную обратную связь. Необходимо отметить, что полевые транзисторы обла­дают свойством самостабилизации.

 Выходной каскад служит усилителем тока и в общем виде может рассматриваться как преобразователь импедансов, согласующий низкоомный выход каскада с нагрузоч­ным сопротивлением (повторитель напряжения с коэффициентом усиления Ku = 1). Мощность выходных каскадов лежит обычно в пределах от 50 мВт до 100 Вт и более, поэтому при расчете усилителей всегда следует учитывать рассеиваемую транзисто­рами мощность. Применять линейные эквивалентные схемы замещения для анализа таких схем можно лишь весьма условно, поскольку параметры транзисторов зависят от тока.

2 Разработка принципиальной схемы

Произведем расчет всех каскадов принципиальной схемы, руководствуясь характеристиками УМЗЧ из технического задания[1]:

        2. 1 Выходные параметры

Максимальное напряжение и максимальный ток на выходе рассчитываются по выходной мощности Pвыхмакс = 150 Вт и сопротивлению нагрузки Rн= 4 Ом? А так же вычислим номинальные значения этих величин:

2. 2 Выходной каскад

Необходимое напряжение питания Uпит определяется по максимальному выходному напряжению Uвыхмакс, падению напряжения Uгст на источнике тока промежуточного каскада, напряжению база-эмиттер Uq3, Uq5 транзисторов Q3 и Q5, и падению напряжения на сопротивлениях R7 и R8. Максимальное напряжение питания Uпит_max получают с учетом запаса на колебания напряжения в сети питания:

Выбираем напряжение питания Uпит=33 В.

Напряжение пробоя выходных транзисторов Q4,Q5 должно быть:

Максимальная мощность рассеяния этих транзисторов при активной нагрузке и гармоническом сигнале на входе:

Суммарное тепловое сопротивление R транзисторов Q4 и Q5 (включая радиаторы) определяют, приняв максимальную температуру кристалла Тj = 175°С, а максималь­ную температуру окружающей среды Тu = 55°С:

Пусть на радиаторы приходится Rth_l = 1,5 К/Вт. Тогда на сами транзисторы остается Rth_g=2.908 К/Вт. Этому требованию может удовлетворить транзистор, у которого при Тu=25°С мощность рассеяния:

По справочным данным определяем, что такой мощностью рассеяния, а так же удовлетворяют соответствующим параметрам характеристик, вычисленных выше, обладают транзисторы КТ818Г И КТ819Г в корпусе типа КТ-25.

 2. 3 Промежуточный каскад

По максимальному выходному току и минимальному усилению по току β = 30 выбранного типа транзисторов для выходного каскада Q4 и Q5  рас­считывается ток коллектора транзисторов Q1 и Q3:

Поскольку с увеличением частоты усиление по току выходных транзисторов уменьша­ется (т. е. при быстрых изменениях сигнала транзистор промежуточного каскада отдает больше тока), полученная величина тока предусмотрительно увеличивается в 10 раз:

Ток покоя транзисторов Q1 и Q3 выбирается по минимуму переходных нелинейных искажений величиной Iпок = 30 мА, при этом падение напряжения на R7 будет около 0.7 В:

Для вычисления ΔU нам необходимо знать напряжение база- эмиттер (Ube_q1q3) транзисторов Q1 и Q3, которое вычисляется по справочнику при соответствующем Ibo:

Далее находим напряжение смещения ΔU:

Мощность рассеяния транзисторов промежуточного каскада:

в состоянии покоя

С запасом принимается

Зная максимальный ток коллектора транзисторов этого каскада можно рассчитать их максимальный базовый ток:

Исходя из проведенных выше расчетов, по справочнику, выбираем транзисторы КТ817Б и КТ816Б.

Для обеспечения требуемого напряжения смещения ΔU=3.08 В используем 4 диода 2Д104А. Задаваясь нужным падением напряжения на диодах, по справочнику находим ток, соответствующий данному падению напряжения:

Вычисляем параметры ГСТ для обеспечения нужного тока через диоды Id=7 мА. Выбираем по справочнику стабилитрон с напряжением стабилизации Uzener = 4,7 В при соответствующем токе Izener = 10 мА (2С147А). Задаваясь напряжением база- эмиттер Uq2 = 0,7 В транзистора Q2, находим сопротивление R6:

 2. 4 Входной каскад

Во входном каскаде используется операционный усилитель LM344 (Uпитмакс = ±40, частота ед. усиления Ft=2,5 МГц). Сигнал с генератора подается на разделительную цепочку С1, R1 далее на цепочку С2, R3, затем на инвертирующий вход ОУ. С выхода на вход ОУ идет обратная связь в виде параллельно- соединенных  резистора R4 и конденсатора С3. Рассчитаем нужный коэффициент усиления ОУ по напряжению, исходя из уже рассчитанных параметров схемы (Uоуном – напряжение на выходе ОУ при номинальном входном напряжении Uвхном = 1 В):

Выбираем

Далее произведем расчет величин ёмкостей С2 и С3 дабы обеспечить заданную полосу пропускания УМЗЧ (Ku – коэффициент усиления по уровню 0.7):

Частоту fв устанавливаем конденсатором С3:

Частоту fв устанавливаем конденсатором С2:

Для второго ОУ нашей мостовой схемы входным является сигнал с первого ОУ, а входное сопротивление равно сопротивлению обратной связи, тем самым обеспечивая повторение входного сигнала. В схеме симметричные элементы соответствующие элементам рассчитанным выше имеют сходные с ними параметры. В результате использования мостовой схемы мы получаем амплитуду напряжения на нагрузке в 2 раза больше, чем в обычной схеме, тем самым добиваясь характеристик заданных в техническом задании. Питание операционных усилителей, с учетом запаса на колебания напряжения в сети выбираем равным 33 В, как и у самой схемы.

3 Исследование УМЗЧ с помощь ЭВМ

Исследование рассчитанного усилителя проведем с помощью пакетом автоматизированного проектирования MicroCap 6.0 и OrCAD 9.1. Собираем схему используя SPICE- модели транзисторов и операционных усилителей. На вход подключаем генератора синусоидальных сигналов с частотой 1КГц. Остальные элементы схемы задаются исходя из расчетов. Загрузочный файл  пакета OrCAD 9.1 нашей схемы приведен в приложении D, а графическое представление  в пакете MicroCap 6.0 в приложении G.

Готовую схему исследуем используя разные виды анализов. Результаты переходного анализа приведены в приложении А. Здесь приведены графики сигналов на выходе усилителя при трех разных температурах (10, 27 и 60°С) и при номинальной амплитуде входного сигнала.

В приложении В приведена характеристика выходной мощности при максимальном входном сигнале.

В приложении C приведена АЧХ УМЗЧ при трех температурах (10, 27 и 60°С), показана полоса пропускания по уровню 0.7 (а в дБ уровень 0.7 соответствует –3дБ от максимального коэффициента передачи). Более точная настройка полосы усилителя осуществляется конденсаторами С2 и С3.

Вычисление чувствительности на постоянном токе выходного напряжения к изменениям параметров схемы производилось в пакете OrCAD 9.1. Результат этих вычислений в виде выдержки из выходного файла приведен в приложении H.

Результаты из выходного файла для Фурье- гармоник приведены в приложении E. Анализ Monte Carlo для наихудшего случая, приведенный в приложении F, позволяет проследить, как зависит форма сигнала на выходе от влияния разброса параметров (в данном примере разброс задается величинам резисторов 10%). 

заключение

Мы выполнили курсовой проект, который заключался в проектировании аналогового электронного устройства, в нашем случае усилителя мощности звуковой частоты. В процессе работы была подобрана техническая литература по разрабатываемому устройству, проанализировано техническое задание, в результате чего мы произвели выбор структурной схемы устройства, выполнили расчет её элементов. Проверка работы и дальнейшая настройка схемы производилась с использованием современных методов автоматизированного проектирования радиоэлектронных устройств, а именно MicroCap 6.0 и OrCAD 9.2. С помощь этих пакетов были проведены (и некоторые представлены графически) следующие анализы разработанной схемы:

1.  Вычисление чувствительности на постоянном токе выходного напряжения  к изменениям параметров схемы

2.  Расчет частотных характеристик

3.  Переходный анализ

4.  Анализ Фурье- гармоник  для определения коэффициента гармоник

5.  Температурный анализ (для трех значений температуры (10, 27, 60)

6.  Анализ характеристик для наихудшего случая

Оформление технической документации было произведено в точности по результатам проектирования. Цели, которые были поставлены перед нами в техническом задании, были успешно достигнуты.

Библиографический список

1.     Проектирование   усилительных   устройств: Учебное пособие / Под ред. М.В. Терпугова. М.: Высшая школа, 1982. 190 с.

2.     Титце Ч., Шенк К. Полупроводниковая схемотехника: Справочное руковод­ство/ Пер. с нем. под ред. А.Г. Алексенко. М.: Мир, 1980. 512 с.

3.     Шкритек П. Справочное руководство по звуковой схемотехнике: Пер. с нем. М.: Мир, 1991. 446 с.

4.     Расчет электронных устройств на транзисторах/ Бочаров Л. Н., Жебряков С. К., Колесников И. Ф. – М.: Энергия, 1978. 208с.

5.     Интегральные схемы: Операционные усилители: Справочник. Том 1. – М.: Физматлит, 1993. 240 с.

6.     Транзисторы для аппаратуры широкого применения: Справочник / К. М. Брежнева, Е. И. Гантман, Т. И. Давыдова и др. Под ред. Б. Л. Перельмана. – М.: Радио и связь, 1981. 656 с.

7.     Важенин В.Г. Ис­следование усилительных каскадов при различных схемах включения тран­зистора. Екатеринбург: УГТУ-УПИ, 2000. 39 с.

8.     Стандарт предприятия. СТП УГТУ – УПИ 1 – 96: Общие требования и правила оформления дипломных и курсовых проектов (работ). Екатеринбург: УГТУ-УПИ, 1996.  130 с.

9.     Кийко В.В. Моделирование и анализ электронных схем на ЭВМ: Методические указания к курсовой работе по дисциплине “Автоматизированное проектирование радиоэлектронных схем”. Екатеринбург: УГТУ-УПИ, 1994. 40 с.

10. Проектирование аналоговых электронных устройств: Методические указания / В.Г. Важенин, С.В. Гриньков, Н.А. Дядьков, Л.Л. Лесная. Екатеринбург: УГТУ-УПИ, 2001. 36 с.

Приложение A

А1 Переходная характеристика при Uвыхмакс

А2 Переходная характеристика при Uвыхном для температур 10, 27 и 60 °С

Приложение B

Приложение С

приложение D

* Koltushev Ilya

* Variant 109

*

.opt acct list node opts nopage reltol=0.0001 ITL5=0 ITL4=200

.width out=80

.op

*.temp 27

.temp 10 27 60

.ac dec 20 10 100k

.tran/op 1u 5m

.probe

.TF V(100,101) vin

.FOUR 1KHz V(100,101) V(111)

.NOISE V(100,101) Vin

.SENS V(100,101) 

.WCase tran V(100,101) YMAX devices r

.print noise onoise inoise

*

C1 31 111 47U

C2 6 31 0.45U

C3 4 2 18.5P

C4 3 0 0.1U

C5 3 0 47U

C6 21 20 18.5P

C7 3 0 0.1U

C8 3 0 47U

D1 3 9 2S147A

D2 4 17 2D104A

D3 17 18 2D104A

D4 18 32 2D104A

D5 32 8 2D104A

D6 21 29 2D104A

D7 29 30 2D104A

D8 30 33 2D104A

D9 33 23 2D104A

D10 3 24 2S147A

Q1 8 9 10 KT817V

Q2 5 4 7 KT817V

Q3 3 8 11 KT816V

Q4 5 7 12 KT819G

Q5 3 11 13 KT818G

Q6 5 22 27 KT819G

Q7 3 26 28 KT818G

Q8 5 21 22 KT817V

Q9 3 23 26 KT816V

Q10 23 24 25 KT817V

R1 0 31 RMOD 10K

R2 0 1 RMOD 1200

R3 6 2 RMOD 10K

R4 2 4 RMOD 180K

R5 9 0 RMOD 2830

R6 3 10 RMOD 570

R7 11 7 RMOD 56

R8 100 12 RMOD 0.5

R9 13 100 RMOD 0.5

R10 101 27 RMOD 0.5

R11 28 101 RMOD 0.5

R12 26 22 RMOD 56

R13 3 25 RMOD 570

R14 0 19 RMOD 1200

R15 20 4 RMOD 180K

R16 20 21 RMOD 180K

R17 24 0 RMOD 2830

RN 100 101 4

V1 5 0 33V

V2 0 3 33V

VIN 111 0 SIN (0 1 1000)

X1 1 2 3 4 5 LM344

X2 19 20 3 21 5 LM344

*

.model RMOD RES(R=1 DEV/GAUSS 10%)

.model R RES(R=1)

.MODEL D223A D ()

.MODEL KS162A D (IS={89.00E-15} N=1.16 BV=4.7 IBV=5U RS=25 TT=57N CJO=72.00P  

+ VJ=0.8 M=0.47 FC=0.5)

.MODEL KT819G NPN (IS=974.4F BF=60 BR=2.949 NR=0.7 ISE=902.0P 

+ IKF=4.029 NE=1.941 VAF=30 RC=0.1 RB=2 TF=39.11N TR=971.7N XTF=2 VTF=10 ITF=20

+ CJE=569.1P MJE=0.33 CJC=276.0P XTB=10)

.MODEL KT818G PNP (IS=974.4F BF=60 BR=2.949 NR=0.7 ISE=902.0P 

+ IKF=4.029 NE=1.941 VAF=30 RC=0.1 RB=2 TF=39.11N TR=971.7N XTF=2 VTF=10 ITF=20

+ CJE=569.1P MJE=0.33 CJC=276.0P XTB=10)

.MODEL 2D104A D (IS=10F N=1 RS=.1 IKF=0 XTI=3 EG=1.11 CJO=1P M=.3333 VJ=.75      

+ FC=.5 ISR=100P NR=2 BV=100 IBV=100U TT=5N)

.MODEL 2S147A D (IS={1.236E-12} N=1.87 BV=4.7 IBV=5U RS=20.2 TT=104.0N

+ CJO=87.60P    VJ=0.73 M=0.3751 FC=0.5)

.MODEL KT816V PNP (IS=61.09F XTI=3 EG=1.11 VAF=85 BF=100.3 ISE=862.2F 

+  NE=1.481 IKF=1.642 NK=.5695 XTB=1.5 BR=1.453 ISC=1.831P NC=1.514

+  IKR=.7536 RC=.1198 CJC=130.06P MJC=.3333 VJC=.75 FC=.5 CJE=100.8P 

+  MJE=.3333 VJE=.75 TR=465.1N TF=31.79N ITF=1 XTF=2 VTF=10)

.MODEL KT817V NPN (IS=66.19F XTI=3 EG=1.11 VAF=105 BF=94.53 ISE=728.1F

+  NE=1.432 IKF=.4772 NK=.4907 XTB=1.5 BR=1.663 ISC=1.043P NC=1.476

+  IKR=.9431 RC=.1435 CJC=98.3P MJC=.3155 VJC=.75 FC=.5 CJE=108.6P

+  MJE=.3333 VJE=.75 TR=137.2N TF=26.48N ITF=1 XTF=2 VTF=10)

*

* OPAMP

* PINS:  1=NC+ 2=NC- 3=VEE 4=VO 5=VCC

.SUBCKT LM344 1 2 3 4 5

C1 6 7 2.88675e-012

C2 12 13 1e-011

CE 10 14 1e-019

D1 18 19 D

D2 20 18 D

D3 4 16 D

D4 17 4 D

D5 3 5 D

E1 14 0 POLY(2) 5 0 3 0   0 0.5 0.5

F1 13 14 POLY(5) VS1 VC VE VLP VLN 0 1.14592e+008 -1.14592e+008 1.14592e+008

+ 1.14592e+008 -1.14592e+008

GA 12 0 6 7   6.28319e-005

GCM 0 12 10 0   1.98692e-009

H1 18 0 VS2 1000

IEE 10 3 2.5016e-005

Q1 6 2 8 QINN

Q2 7 1 9 QINP

R2 12 11 100000

RC1 5 6 15915.5

RC2 5 7 15915.5

RE1 8 10 13837.5

RE2 9 10 13837.5

RE 10 14 7.99488e+006

RO2 13 14 25

ROUTAC 15 4 50

RP 5 3 278276

VC 5 16 2

VE 17 3 2

VLN 0 20 20

VLP 19 0 20

VS1 11 0 0

VS2 13 15 0

*

.MODEL D D ()

.MODEL QINN NPN (BF=1470.59)

.MODEL QINP NPN (BF=1666.67 IS=1e-016)

.ENDS LM344

*

***  Parts Count

** Battery          2

** Resistor         18

** Capacitor        8

** Diode            10

** NPN              6

** PNP              4

** Sine source      1

** Opamp            2

.END

Приложение Е

****     FOURIER ANALYSIS                 TEMPERATURE =   10.000 DEG C

FOURIER COMPONENTS OF TRANSIENT RESPONSE V(100,101)

 DC COMPONENT =   3.598210E-01

 HARMONIC   FREQUENCY    FOURIER    NORMALIZED    PHASE        NORMALIZED

    NO         (HZ)     COMPONENT    COMPONENT    (DEG)       PHASE (DEG)

     1     1.000E+03    2.768E+01    1.000E+00    1.791E+02    0.000E+00

     2     2.000E+03    1.189E-02    4.295E-04    4.797E+01   -3.102E+02

     3     3.000E+03    1.364E-01    4.927E-03    1.793E+02   -3.580E+02

     4     4.000E+03    1.124E-02    4.062E-04    2.049E+01   -6.959E+02

     5     5.000E+03    1.006E-02    3.634E-04    1.800E+02   -7.155E+02

     6     6.000E+03    4.387E-03    1.585E-04    4.501E-01   -1.074E+03

     7     7.000E+03    1.553E-02    5.611E-04    1.640E+02   -1.090E+03

     8     8.000E+03    4.618E-03    1.668E-04    2.145E+01   -1.411E+03

     9     9.000E+03    7.305E-03    2.639E-04    1.660E+02   -1.446E+03

****     FOURIER ANALYSIS                 TEMPERATURE =   27.000 DEG C

FOURIER COMPONENTS OF TRANSIENT RESPONSE V(100,101)

 DC COMPONENT =   3.647425E-01

 HARMONIC   FREQUENCY    FOURIER    NORMALIZED    PHASE        NORMALIZED

    NO         (HZ)     COMPONENT    COMPONENT    (DEG)       PHASE (DEG)

     1     1.000E+03    2.806E+01    1.000E+00    1.791E+02    0.000E+00

     2     2.000E+03    9.639E-03    3.436E-04    3.629E+01   -3.219E+02

     3     3.000E+03    9.076E-02    3.235E-03    1.796E+02   -3.576E+02

     4     4.000E+03    1.098E-02    3.912E-04    1.709E+01   -6.993E+02

     5     5.000E+03    1.090E-02    3.885E-04    1.696E+02   -7.258E+02

     6     6.000E+03    4.767E-03    1.699E-04    1.454E+01   -1.060E+03

     7     7.000E+03    1.623E-02    5.786E-04    1.709E+02   -1.083E+03

     8     8.000E+03    4.721E-03    1.683E-04    1.689E+01   -1.416E+03

     9     9.000E+03    7.313E-03    2.606E-04    1.629E+02   -1.449E+03

     TOTAL HARMONIC DISTORTION =   4.404183E-01 PERCENT

****     FOURIER ANALYSIS                 TEMPERATURE =   27.000 DEG C

                      SENSITIVITY NOMINAL

FOURIER COMPONENTS OF TRANSIENT RESPONSE V(111)

 DC COMPONENT =   5.608723E-05

 HARMONIC   FREQUENCY    FOURIER    NORMALIZED    PHASE        NORMALIZED

    NO         (HZ)     COMPONENT    COMPONENT    (DEG)       PHASE (DEG)

     1     1.000E+03    9.950E-01    1.000E+00    9.271E-03    0.000E+00

     2     2.000E+03    2.372E-04    2.384E-04   -4.506E+00   -4.525E+00

     3     3.000E+03    9.620E-04    9.668E-04    5.353E+00    5.325E+00

     4     4.000E+03    2.632E-04    2.645E-04   -1.758E+02   -1.758E+02

     5     5.000E+03    1.130E-04    1.136E-04    9.113E+01    9.108E+01

     6     6.000E+03    1.275E-04    1.282E-04    9.859E+00    9.804E+00

     7     7.000E+03    4.590E-04    4.613E-04   -6.867E+01   -6.873E+01

     8     8.000E+03    9.741E-05    9.790E-05   -1.786E+02   -1.787E+02

     9     9.000E+03    3.863E-04    3.882E-04   -7.175E+01   -7.183E+01

     TOTAL HARMONIC DISTORTION =   1.209958E-01 PERCENT

Приложение F

приложение H

****     DC SENSITIVITY ANALYSIS          TEMPERATURE =   10.000 DEG C

DC SENSITIVITIES OF OUTPUT V(100,101)

         ELEMENT         ELEMENT         ELEMENT       NORMALIZED

          NAME            VALUE       SENSITIVITY     SENSITIVITY

                                      (VOLTS/UNIT) (VOLTS/PERCENT)

          R1            1.000E+04       0.000E+00       0.000E+00

          R2            1.200E+03      -1.258E-08      -1.509E-07

          R3            1.000E+04       0.000E+00       0.000E+00

          R4            1.800E+05       1.426E-08       2.568E-05

          R5            2.830E+03       7.842E-07       2.219E-05

          R6            5.700E+02       7.713E-05       4.396E-04

          R7            5.600E+01      -1.964E-05      -1.100E-05

          R8            5.000E-01      -6.019E-02      -3.010E-04

          R9            5.000E-01       5.969E-02       2.984E-04

          R10           5.000E-01       6.002E-02       3.001E-04

          R11           5.000E-01      -5.985E-02      -2.993E-04

          R12           5.600E+01       1.978E-05       1.108E-05

          R13           5.700E+02      -7.717E-05      -4.399E-04

          R14           1.200E+03       1.258E-08       1.509E-07

          R15           1.800E+05      -7.132E-09      -1.284E-05

          R16           1.800E+05      -3.779E-14      -6.801E-11

          R17           2.830E+03      -7.846E-07      -2.220E-05

          RN            4.000E+00       4.924E-05       1.970E-06

****     DC SENSITIVITY ANALYSIS          TEMPERATURE =   27.000 DEG C

DC SENSITIVITIES OF OUTPUT V(100,101)

         ELEMENT         ELEMENT         ELEMENT       NORMALIZED

          NAME            VALUE       SENSITIVITY     SENSITIVITY

                                      (VOLTS/UNIT) (VOLTS/PERCENT)

          R1            1.000E+04       0.000E+00       0.000E+00

          R2            1.200E+03      -1.265E-08      -1.518E-07

          R3            1.000E+04       0.000E+00       0.000E+00

          R4            1.800E+05       1.435E-08       2.582E-05

          R5            2.830E+03       8.279E-07       2.343E-05

          R6            5.700E+02       8.169E-05       4.656E-04

          R7            5.600E+01      -1.813E-05      -1.015E-05

          R8            5.000E-01      -6.609E-02      -3.305E-04

          R9            5.000E-01       6.570E-02       3.285E-04

          R10           5.000E-01       6.592E-02       3.296E-04

          R11           5.000E-01      -6.587E-02      -3.294E-04

          R12           5.600E+01       1.829E-05       1.024E-05

          R13           5.700E+02      -8.173E-05      -4.659E-04

          R14           1.200E+03       1.265E-08       1.518E-07

          R15           1.800E+05      -7.173E-09      -1.291E-05

          R16           1.800E+05      -4.043E-14      -7.278E-11

          R17           2.830E+03      -8.283E-07      -2.344E-05

          RN            4.000E+00       4.801E-05       1.921E-06

****     DC SENSITIVITY ANALYSIS          TEMPERATURE =   60.000 DEG C

DC SENSITIVITIES OF OUTPUT V(100,101)

         ELEMENT         ELEMENT         ELEMENT       NORMALIZED

          NAME            VALUE       SENSITIVITY     SENSITIVITY

                                      (VOLTS/UNIT) (VOLTS/PERCENT)

          R1            1.000E+04       0.000E+00       0.000E+00

          R2            1.200E+03      -1.271E-08      -1.526E-07

          R3            1.000E+04       0.000E+00       0.000E+00

          R4            1.800E+05       1.442E-08       2.595E-05

          R5            2.830E+03       9.089E-07       2.572E-05

          R6            5.700E+02       9.023E-05       5.143E-04

          R7            5.600E+01      -1.515E-05      -8.486E-06

          R8            5.000E-01      -7.587E-02      -3.793E-04

          R9            5.000E-01       7.560E-02       3.780E-04

          R10           5.000E-01       7.569E-02       3.785E-04

          R11           5.000E-01      -7.577E-02      -3.788E-04

          R12           5.600E+01       1.533E-05       8.584E-06

          R13           5.700E+02      -9.027E-05      -5.145E-04

          R14           1.200E+03       1.271E-08       1.526E-07

          R15           1.800E+05      -7.209E-09      -1.298E-05

          R16           1.800E+05      -4.112E-14      -7.402E-11

          R17           2.830E+03      -9.092E-07      -2.573E-05

          RN            4.000E+00       4.692E-05       1.877E-06

Приложение G

[1] Расчетные величины имеют размерности системы СИ